液壓擊包機在進行壓縮過程中，其排質流量q在壓縮初期保持恒定，而在壓縮后期逐漸減小。由于機電轉速穩定，液壓泵在壓縮初期輸入的流質量也保持不變。同時，主壓缸的壓力S和效率η在壓縮初期基本穩定，因此機電的輸入功率I會隨壓縮力F和壓縮高度的變化而變化（見表2）。在液壓泵開始變質后，隨著F和p的增大，q和Q逐漸減小，從而使得液壓泵整體維持恒定功率，機電處于滿負荷運行狀態。機電電流表指針的波動或數值變化，反映了主壓機電在壓縮過程中輸入功率的變化過程。

因此，在液壓擊包機壓縮的前半程中，機電處于低負荷運行狀態（能效較低，電能浪費較多），而在壓縮后半程，機電才達到滿負荷運行。顯然，任何機器的能源機電在帶載運行時，應保持滿負荷運轉；而在空載時，應盡可能以低轉速運行，以實現電能的**利用。因此，①在主壓機電負荷較低的階段（包括主壓下言、主壓上言及脫箱下言階段），應提高主壓機電泵組的轉速，加大柱塞泵的輸入流質，以提升機電負荷，加快主壓/脫箱結構的運行速度，延長運行時間；②在主壓/脫箱結構待機階段（如脫絲系縛階段和轉箱階段），應盡可能提高機電泵組的轉速。通過這兩項措施，可以實現液壓擊包機主壓機電的較為理想的節能效果。

目前，液壓擊包機機電泵組的調速方法有多種，如伺服電動機、伺服驅動器、伺服泵聯動；三相異步電動機、永磁耦合調速器、變質柱塞泵聯動；永磁同步電動機、變頻器、變質柱塞泵聯動等。其中，伺服電動機與伺服泵聯動已被證實具有較好的節能效果，已在陶瓷壓機和注塑機中廣泛應用。然而，目前尚未有伺服變質泵和雙軸伺服電動機能夠滿足液壓系統的壓縮性要求，若采用伺服電動機與伺服泵聯動作為主壓結構的能源，液壓系統將變得復雜且成本高昂。

相比之下，采用額定頻率為100Hz、同步轉速為1500r/min的永磁同步電動機（含變頻器）與常規變質柱塞泵聯動，是一種更為理想的節能配置。在液壓擊包機主壓/脫箱結構待機不運行時，將主壓機電切換至“Y”（星形）狀態運行，可以避免機電的頻繁啟動，同時，在運行狀態下，從“Y”切換至“△”的瞬時電流遠小于啟動時的電流，能夠有效減少周期性“Y”-“△”切換對機電的損害。當三相電源電壓為U，線電流為I，三相異步電動機以“△”狀態運行時，其電流和功率特性將遵循標準的三相異步電動機運行規律。